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台灣建國學

為了解決理論值的問題，作者許慶雄 這樣論述：

　　以「台灣地位」為核心，國際法學者許慶雄藉由本書來探究台灣獨立建國的可能性。全書先從「台灣地位未定論」、《中日和約》、《舊金山和約》等歷史文獻與理論，討論台灣地位的演變與爭議，認為中華民國已經被北京政府繼承，台灣維持中華民國體制，不可能成為獨立國家。並在法律層面，透過各國建國、與巴勒斯坦追求獨立等案例，鼓勵台灣人民應明確地向國際社會表達建國意志，宣布獨立才是建立「台灣共和國」的正確方向。許慶雄以跨領域的視角分析各方觀點，並提出有別於目前主流之建國理論，值得一讀。 　　 本書特色 　　想要什麼請大聲說出來！台灣建國的可能就始於堅定意志的表達！ 　　台灣憲法學會理事長許慶雄

帶你從歷史文獻、國際法理論與現況各層面，剖析「台灣建國學」！ 各界推薦 　　廖宜恩（前台灣中社社長，中興大學資工系退休教授）

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少數層二硒化鈀之電性傳輸與熱電性質

為了解決理論值的問題，作者李天任 這樣論述：

尋找高效率的熱電材料是一個重要而有趣的課題，二維 (Two-Dimensional, 2D) 過渡金屬二硫化合物 (Transition Metal Dichalcogenides, TMDC)，因其優越的熱電性能以及未來廣闊的應用前景而受到廣泛關注。其中，二維二硒化鈀 (PdSe2) 因其理論上計算出高熱電性能，吸引了眾多科研工作者的目光。本實驗使用機械剝離法，剝取少數層PdSe2，利用半導體製程技術製作少數層二硒化鈀的場效電晶體與熱電元件，在室溫下研究了二硒化鈀的電性。本實驗中，二硒化鈀為n型半導體材料，電流的開關比 (On/Off Ratio) 約爲104，臨界擺幅 (Subthre

shold Swing, S.S.) 約爲9.52 V/dec，載流子遷移率 (Mobility) 最大為34.7 cm2·V-1·S-1。 另外，在二硒化鈀元件的熱電性能測量上，得到的最大席貝克係數約爲655 µV/K，與理論值十分接近，並觀察到席貝克值與電晶體場效應有關聯性。當閘極偏壓設定在臨界電壓附近時，席貝克係數到達峰值，而當閘極偏壓小於臨界電壓時，通道關閉沒有熱電效應。最後計算了二硒化鈀的熱電功率因子(Power Factor, PF)，通過調節閘極偏壓觀察熱電功率因子隨場效應的變化，並對比相應的材料層數，發現最大熱電功率因子為0.26 mW/m·K2，材料厚度為12層，證明二硒化鈀

是極具潛力的熱電材料。

海綿城市建設技術與工程實踐：以南昌市為例

為了解決理論值的問題，作者李益飛吳雪軍 這樣論述：

面對嚴峻的城市水環境問題，中國城市急需重新定位城市水系統的內涵並協調城市建設與水環境的關係，恢復和增強城市水系統的抵禦力和修復力，形成安全的、可自我修復的城市水系統。“海綿城市”的概念應運而生。本書基於國內城市，以南昌市為重點，介紹城市水環境治理的實踐經驗，分為理論篇和應用篇。 理論篇共10章，主要從工程應用角度介紹了徑流總量、徑流峰值、徑流污染、排水防澇、溢流污染等方面的理論和計算。應用篇共9章，主要把理論篇中的理論研究成果對實際案例進行應用和驗證，並對應用效果進行了總結。本書適合廣大城市建設的決策者、規劃設計師、海綿城市的建造商和運營商閱讀，也可作為相關專業人員和學生等的參考書。

吳雪軍 南昌市城市規劃設計研究總院，高級工程師市政分院副院長，主要從事市政給排水工程諮詢、規劃設計及研究工作。完成各種工程項目共400余項。 上篇 理論篇1 第1章 海綿城市概念及政策要求 1.1 理念的起源 3 1.2 國外不同的提法 3 1.3 我國的海綿城市概念 4 1.4 我國的海綿城市建設有關政策、法規 4 1.5 江西省、南昌市海綿城市建設有關政策、法規 6 1.6 南昌市海綿城市建設要求 8 1.7 本章小結 9 第2章 海綿城市建設技術特點分析與研究 2.1 研究的目的和意義 10 2.2 海綿城市建設的主要內容 10 2.2.1 低影響

開發雨水系統 11 2.2.2 城市雨水管渠系統 11 2.2.3 超標雨水徑流排放系統 12 2.3 海綿城市的建設途徑 12 2.4 低影響開發技術設施 12 2.4.1 滲透技術 12 2.4.2 儲存技術 19 2.4.3 利用技術 21 2.4.4 調節技術 23 2.4.5 轉輸技術 25 2.4.6 截汙淨化技術 27 2.5 低影響開發技術設施功能比選 30 2.6 低影響開發技術設施選擇 31 2.6.1 合理劃分優先順序 31 2.6.2 靈活應用單項技術設施 31 2.6.3 合理銜接城市用地 31 2.7 海綿城市建設項目案例 32 2.7.1 道路雨水收集利用工程 3

2 2.7.2 廣場集中片區海綿城市改造案例 34 2.8 本章小結 35 第3章 海綿城市建設技術對於徑流總量控制貢獻的研究 3.1 年徑流總量控制率與降雨量的關係 37 3.2 低影響開發設施設計計算 39 3.2.1 徑流總量控制指標分解方法 40 3.2.2 雨水花園表面積計算方法 40 3.2.3 下沉式綠地的計算 43 3.2.4 透水鋪裝 44 3.3 工程應用中年徑流總量控制的海綿措施選擇 46 3.3.1 年徑流總量控制的海綿措施組合 47 3.3.2 工程應用實例 48 3.4 本章小結 49 第4章 海綿城市建設技術對於徑流峰值控制貢獻的研究 4.1 海綿技術措施對徑

流峰值控制的簡介 50 4.1.1 按徑流峰值控制階段 50 4.1.2 按徑流峰值控制方式 50 4.2 海綿技術措施的基本分類及組成 51 4.3 海綿技術對徑流峰值控制的貢獻 51 4.3.1 研究工具 52 4.3.2 降雨條件 53 4.3.3 不同調蓄雨量對徑流峰值控制貢獻大小的研究 53 4.3.4 不同調蓄方式對徑流峰值控制貢獻大小的研究 56 4.3.5 流量過程線理論計算式的推求 59 4.4 本章小結 61 第5章 海綿城市建設技術對於徑流污染控制貢獻的研究 5.1 城市降雨徑流污染概述 62 5.1.1 降雨徑流污染簡介與成因 62 5.1.2 降雨徑流污染強度的表徵

62 5.2 城市地表徑流污染負荷的計算 63 5.2.1 城市地表徑流污染負荷的概念 63 5.2.2 城市地表徑流污染負荷計算方法 63 5.2.3 城市地表徑流污染負荷計算模型和應用 64 5.3 南昌市某道路徑流污染特徵分析 66 5.3.1 城市徑流污染現狀 66 5.3.2 南昌市某道路徑流污染現狀研究 66 5.4 海綿設施對徑流污染的控制 68 5.4.1 海綿設施對污染物去除機理 69 5.4.2 典型海綿設施（雨水花園）概述 70 5.4.3 雨水花園對出流雨水污染物的影響 71 5.5 計算實例 75 5.5.1 以控制徑流總量為目的的雨水花園計算 75 5.5.2 以

控制污染物平均濃度為目的的雨水花園計算 76 5.6 本章小結 76 第6章 海綿城市建設技術中雨水利用的效益貢獻 6.1 海綿城市雨水利用效益評估體系 78 6.2 雨水利用水量計算 79 6.3 成本分析與計算 81 6.4 效益分析與計算 82 6.4.1 經濟效益 82 6.4.2 生態效益 84 6.4.3 社會效益 85 6.5 雨水利用成本效益分析 86 6.6 雨水利用案例分析 86 6.7 本章小結 88 第7章 海綿城市建設技術計算模型研究 7.1 海綿建設技術計算方法概述 90 7.1.1 容積法 90 7.1.2 模型類比法 92 7.1.3 兩種方法的對比分析 9

4 7.1.4 本研究的技術路線 94 7.2 用地類型、下墊面、LID 設施映射關係的建立 95 7.2.1 用地類型與下墊面的映射關係 95 7.2.2 下墊面與LID 設施的映射關係 96 7.3 海綿計算模型的計算方法 97 7.3.1 控制目標下總調蓄容積計算 97 7.3.2 LID 設施調蓄容積的計算 98 7.3.3 年污染物總量去除率計算 99 7.4 模型計算表的建立 99 7.5 計算實例 100 7.6 本章小結 100 第8章 排水體制、溢流污染控制研究 8.1 傳統排水體制分析 102 8.1.1 排水體制概念 102 8.1.2 排水體制分類 102 8.1.3

排水體制存在問題 103 8.1.4 溢流污染 104 8.2 國內外控制合流制溢流及分流制污染措施 105 8.2.1 國內對合流制溢流污染的控制 105 8.2.2 發達國家對合流制溢流污染的控制 105 8.2.3 國內分流制污染控制措施 107 8.3 分流制初期雨水污染和合流制溢流污染控制研究 108 8.3.1 分流制初期雨水研究 108 8.3.2 截流倍數研究 111 8.4 截流倍數取值 113 8.4.1 工程概況 113 8.4.2 截流效果分析 115 8.5 初期雨水收集量計算實例 118 8.5.1 資料獲取與處理 118 8.5.2 分析與初雨收集量 120 8

.6 本章小結 120 第9章 城市雨水排水及防澇水力模型研究 9.1 MIKE 系列軟體簡介 122 9.1.1 MIKE 11 模型介紹 122 9.1.2 MIKE URBAN 模型介紹 125 9.1.3 MIKE 21 模型介紹 127 9.1.4 MIKE FLOOD 耦合模型介紹 128 9.2 模型的搭建 129 9.2.1 MIKE URBAN 模型建立 129 9.2.2 MIKE 11 模型建立 130 9.2.3 MIKE 21 模型建立 131 9.2.4 MIKE FLOOD 耦合模型建立 132 9.3 模型應用常見問題及解決方案 133 9.4 本章小結 13

7 第10章 南昌市合理採用海綿城市技術研究 10.1 概況簡介 138 10.2 南昌市氣候、地質、水文特點研究 138 10.2.1 地理位置 138 10.2.2 氣候特點 138 10.2.3 整體地勢與地質情況 140 10.2.4 水文特徵 142 10.3 南昌市徑流總量控制目標研究 150 10.3.1 年徑流總量控制率的理論值 150 10.3.2 我國年徑流總量控制率分區情況 150 10.3.3 南昌市多年天然徑流率及徑流總量控制率目標 152 10.3.4 南昌市各區徑流總量控制率的影響因素 152 10.4 南昌市徑流峰值控制研究 153 10.4.1 典型調蓄方式

的分類及特點 154 10.4.2 源頭調蓄對峰值、管道重現期的影響 154 10.5 南昌市徑流污染控制研究 155 10.5.1 徑流污染的來源 155 10.5.2 南昌市不同功能分區、下墊面對徑流污染的影響 155 10.5.3 LID 設施對徑流污染的去除機理 156 10.5.4 南昌市雨水花園徑流污染控制效果 156 10.6 南昌市雨水利用研究 157 10.6.1 南昌市水資源利用情況 157 10.6.2 南昌市降雨情況分析 158 10.6.3 雨水利用成本效益分析 158 10.7 南昌市合理利用LID 設施 158 10.7.1 依據控制目標選用LID 技術 158

10.7.2 依據設施主要功能選用LID 技術 159 10.7.3 針對不同場地的LID 設施組合 160 10.8 南昌市內澇防治控制研究 162 10.8.1 南昌市內澇防治現狀 162 10.8.2 南昌市內澇防治目標及措施 162 10.9 基於南昌市排水體制的溢流污染控制 163 10.9.1 南昌市排水體制現狀 163 10.9.2 溢流污染控制計算方法 163 10.9.3 南昌市分流制區域初期雨水控制量 164 10.9.4 南昌市合流制區域截留倍數選取 164 10.1 南昌市利用海綿城市建設技術實例（以朝陽新城為例） 165 10.10.1 朝陽新城簡介 165 10.1

0.2 朝陽新城運用海綿城市建設技術 165 10.11 本章小結 168 參考文獻 下篇 應用篇173 第11章 海綿城市建設技術在南昌市臨空經濟區楊家湖水系工程中的應用案例 11.1 主要控制目標分析 175 11.1.1 徑流污染主要控制措施分析 175 11.1.2 徑流峰值主要控制措施分析 176 11.1.3 徑流總量控制策略及目標分析 176 11.2 管道設計 177 11.2.1 控制目標實現原理 177 11.2.2 前置塘設計 178 11.2.3 滲透系統設計及維護 178 11.2.4 植物選擇 179 11.3 管道建成效果 180 11.4 結語 181

第12章 海綿城市建設技術在南昌市九龍湖吉安街工程中的應用案例 12.1 工程概況 182 12.2 雨水管道設計標準 183 12.3 工程設計 183 12.3.1 市政雨水管的設計 183 12.3.2 海綿城市建設技術 184 12.4 案例小結 187 第13章 海綿城市建設技術在贛州市興國縣和睦公園中的應用案例 13.1 專案背景及概況 188 13.1.1 專案背景 188 13.1.2 項目概況 189 13.2 海綿城市設計 190 13.2.1 技術路線 190 13.2.2 年徑流總量控制率及設計降雨量 191 13.2.3 低影響開發系統的徑流係數 191 13.2.

4 單項設施雨水控制能力 192 13.2.5 和睦公園LID 設計組合的模型校核 195 13.2.6 徑流峰值控制貢獻 196 13.3 水質淨化及水循環系統設計 198 13.4 結論與建議 200 第14章 海綿城市建設（溢流污染控制）技術在南昌市西湖黑臭水體治理工程的應用案例 14.1 黑臭水體形成原因 202 14.1.1 外源有機物消耗水中氧氣 202 14.1.2 內源底泥中釋放污染 203 14.1.3 水體自淨能力消失 203 14.1.4 不流動水體和水溫升高的影響 203 14.2 工程方案研究 203 14.2.1 研究規範依據 203 14.2.2 主要研究資料

204 14.2.3 工程排水現狀及存在的問題 204 14.2.4 方案設計 205 14.3 方案效果分析 213 14.3.1 黑臭水體技術指標 213 14.3.2 運行效果 214 14.4 案例小結 216 第15章 海綿城市（溢流污染控制）技術在南昌市象湖、撫河截汙工程中的應用案例 15.1 專案背景 217 15.2 現狀問題分析 217 15.2.1 象湖、撫河現狀 217 15.2.2 象湖、撫河水質現狀 218 15.2.3 象湖、撫河現狀排污口 220 15.2.4 象湖、撫河現狀問題分析總結 221 15.3 截汙工程建設必要性分析 221 15.3.1 截汙治汙是

河、湖治理的有效工程措施，是象湖、撫河治理及提升水體水質的需要 221 15.3.2 要滿足象湖、撫河景觀娛樂要求，必須先行實施截汙工程 222 15.3.3 總體目標 222 15.4 截汙工程建設目標及範圍 222 15.4.1 截汙工程建設目標 222 15.4.2 工程範圍 223 15.5 截汙工程方案設計 223 15.5.1 設計原則 223 15.5.2 方案設計 224 15.6 截汙工程實施效果 230 15.6.1 社會效益 230 15.6.2 經濟效益 230 15.6.3 環境效益 231 15.7 本章小結 231 第16章 海綿城市溢流污染控制技術在南昌市玉帶

河截汙提升工程中的應用案例 16.1 引言 232 16.2 治理目標及思路 234 16.2.1 治理目標 234 16.2.2 治理思路 234 16.3 方案設計 234 16.3.1 溢流污染控制技術目標 235 16.3.2 溢流污染控制效果評估 235 16.4 工程設計 239 16.5 工程效果 240 16.6 結論 240   第17章 截流式分流制和污染控制技術在南昌市幸福水系綜合治理工程中的應用案例 17.1 引言 242 17.2 概述 242 17.2.1 專案背景 242 17.2.2 工程範圍及內容 243 17.2.3 城市概況 243 17.2.4 排水、排

澇現狀 244 17.2.5 存在主要問題 246 17.3 設計方案 247 17.3.1 總體設計 247 17.3.2 管道整治工程 247 17.3.3 截汙工程 249 17.4 溢流污染控制 251 17.4.1 截流倍數 251 17.4.2 雨水調蓄 254 17.5 結論及存在問題 257 17.5.1 結論 257 17.5.2 存在問題和建議 257 第18章 水力模型在南昌市青山湖排水區排澇（水安全）規劃中的應用案例 18.1 區域現狀 258 18.1.1 區域介紹 258 18.1.2 排水管網 259 18.1.3 水系及排澇泵站 259 18.1.4 降雨條件

259 18.2 規劃思路 259 18.3 水力模型應用 259 18.3.1 城市排水管網模型 260 18.3.2 河道模型 262 18.3.3 二維地表漫流模型 262 18.3.4 模型耦合 263 18.3.5 模型檢驗 263 18.4 現狀排水能力評估 263 18.5 內澇風險評估 264 18.5.1 內澇風險等級劃分 264 18.5.2 內澇風險評估 264 18.5.3 主要內澇成因分析 264 18.6 系統規劃 265 18.6.1 規劃期限 265 18.6.2 規劃目標 265 18.6.3 規劃標準 265 18.6.4 規劃方案 266 18.7 結論

267 第19章 水力模型在南昌市紅穀灘中心區排澇（水安全）規劃中的應用案例 19.1 城市排澇規劃的背景 268 19.2 南昌市紅穀灘排澇規劃的目的及意義 269 19.3 應用MIKE FLOOD 軟體建立耦合模型 269 19.3.1 MIKE 軟體簡介 269 19.3.2 一維城排水管網系統模型建立 269 19.4 紅穀灘排水防澇現狀簡介 273 19.4.1 道路豎向 273 19.4.2 排水現狀 273 19.4.3 排澇現狀 273 19.5 現狀模擬並提出問題 274 19.5.1 排水防澇系統類比結果 274 19.5.2 內澇原因分析 274 19.6 內澇解決

方案 275 19.6.1 電排站提升方案 276 19.6.2 豐和立交內澇解決方案 277 19.6.3 衛東立交內澇解決方案 278 19.7 方案校核 278 19.8 結語 278 參考文獻

低腔壓高濃度過氧化氫混合式火箭引擎之研究

為了解決理論值的問題，作者林育宏 這樣論述：

本論文為混合式火箭系統入軌段火箭引擎的前期研究，除了高引擎效率的要求外，更需要精準的推力控制與降低入軌段火箭的結構重量比，以增加入軌精度與酬載能力。混合式火箭引擎具相對安全、綠色環保、可推力控制、管路簡單、低成本等優點，並且可以輕易地達到引擎深度節流推力控制，對於僅能單次使用、需要精準進入軌道的入軌段火箭推進系統有相當大的應用潛力。其最大的優點是燃料在常溫下為固態、易保存且安全，即使燃燒室或儲存槽受損，固態的燃料也不會因此產生劇烈的燃燒而導致爆炸。雖然混合式推進系統有不少優於固態及液態推進系統的特性，相較事先預混燃料與氧化劑的固態推進系統及可精準控制氧燃比而達到高度燃燒效率的液態推進系統，混

合式推進系統有擴散焰邊界層燃燒特性，此因素導致混合式推進系統的燃料燃燒速率普遍偏低，使得設計大推力引擎設計時需要長度較長的燃燒室來提供足夠的燃料燃燒表面積，也導致得更高長徑比的火箭設計。針對此問題，本論文利用渦漩注入氧化劑的方式，增加了氧化劑在引擎內部的滯留時間，並藉由渦旋流場提升氧化劑與燃料的混合效率以及燃料耗蝕率；同時降低引擎燃燒室工作壓力以研究其推進效能，並與較高工作壓力進行比較。本論文使用氮氣加壓供流系統驅動90%高濃度過氧化氫 (high-test peroxide) 進入觸媒床，並使用三氧化二鋁 (Al2O3) 為載體的三氧化二錳 (Mn2O3) 觸媒進行催化分解，隨後以渦漩注入的

方式注入燃燒腔，並與燃料聚丙烯（polypropylene, PP）進行燃燒，最後經由石墨鐘形噴嘴 (bell-shaped nozzle) 噴出燃燒腔後產生推力。實驗部分首先透過深度節流測試先針對原版腔壓40 barA引擎在低腔壓下的氧燃比 (O/F ratio)、特徵速度 (C*)、比衝值 (Isp) 等引擎性能進行研究，提供後續設計20 barA低腔壓引擎的依據，並整理出觸媒床等壓損以及燃燒室等流速的引擎設計轉換模型；同時使用CFD模擬驗證渦漩注射器於氧化劑全流量下 (425 g/s) 的壓損與等壓損轉換模型預測的數值接近 (~1.3 bar)。由腔壓20 barA 引擎的8秒hot-f

ire實驗結果顯示，由於推力係數 (CF) 在低腔壓引擎的理論值 (~1.4) 相較於腔壓40 barA引擎的推力係數理論值 (~1.5) 較低，因此腔壓20 barA引擎的海平面Isp相較於腔壓40 barA引擎的Isp 低了約13 s，但是兩組引擎具有相近的Isp效率 (~94%)，且長時間的24秒hot-fire測試顯示Isp效率會因長時間燃燒而提升至97%。此外，氧化劑流量皆線性正比於推力與腔壓，判定係數 (R2) 也高於99%，實現混合式火箭引擎推力控制的優異性能。透過燃料耗蝕率與氧通量之關係式可知，低腔壓引擎在相同氧化劑通量下 (100 kg/m2s) 較腔壓40 barA引擎降低

了約15%的燃料耗蝕率，因此引擎的燃料耗蝕率會受到腔體壓力轉換的影響而變動，本論文也針對此現象歸納出一校正方法以預測不同腔壓下的燃料耗蝕率，此校正後的關係式可提供未來不同腔壓引擎燃料長度設計上的準則。最後將雙氧水貯存瓶的上游氮氣加壓壓力從約58 barA降低至38 barA並進行8秒hot-fire測試，結果顯示仍能得到與過往測試相當接近的Isp效率 (~94%)，而此特性除了能讓雙氧水及氮氣貯存瓶擁有輕量化設計的可能性，搭配具流量控制的控制閥也有利於未來箭體朝向blowdown type型式的設計，因此雙氧水加壓桶槽上的氮氣調壓閥 (N2 pressure regulator valve)

將可省去，得以降低供流系統的重量，並增加箭體的酬載能力，對於未來箭體輕量化將是一大優勢。